一、 斷路器重合未動故障

　　萬順二線B相發生單相接地故障，萬全變#5031、#5032開關B相跳閘，#5032B相重合成功，#5031B相未成功，后手動合閘。為找到重合閘不成功的原因，同廠家技術人員對#5031開關進行如下檢查：  ①在正常壓力下斷開儲能電機電源，對開關三相進行分閘操作，觀察開關分閘后的壓降及信號情況，結果三相壓降均＜3Mpa，B相最大，約3Mpa，無信號發出。  ②在最低工作壓力(即，在接近打壓壓力還未打壓時的狀態)下斷開儲能電機電源，對開關三相分閘操作觀察開關分閘后的壓降及信號情況，結果：壓降情況同①，并出現重合閘閉鎖信號。③對開關液壓機構泄壓，觀察各信號出現的壓力值和對開關三相進行壓力重調。

　　LW12-500型罐式斷路器液壓機構額定工作壓力(32±0.7)Mpa，重合閘閉鎖壓力(30.5±0.7)Mpa，重合閘解除壓力為(31.2±0.7)Mpa，合閘壓力閉鎖為(27.5±0.7)Mpa，合閘閉鎖解除壓力為(28.5±0.7)Mpa，合閘閉鎖與額定最低壓力最小壓差為3Mpa，而分閘操作一次油壓降＜3Mpa，故正常分閘后不應、也不會出現合閘閉鎖。

　　液壓機構各結點壓力值與出廠相比均發生了變化，合閘閉鎖壓力達29.3Mpa，＞28.2Mpa(27.5+0.7)Mpa，而該相啟泵壓力為31.8Mpa，與合閘閉鎖壓差只有2.5Mpa，當線路故障時#5031B相液壓機構正牌最低壓力，開關跳閘后壓降近3Mpa，會出現合閘閉鎖信號。如果在重合閘閉鎖脈沖收回前，合閘閉鎖沒有消除，斷路器則不能正常重合。經檢查，壓力開關調節螺母松動是造成合閘閉鎖壓力值變化，重合失敗的直接原因。

　　采取措施為首選編制《LW12-500型斷路器小修作業書》，將對壓力開關的檢查及對操作壓降的檢查列入檢查小修項目。檢修作業書實施后，提高了設備檢修質量，且多次在檢修中發現并消除設備隱患，保證了設備運行安全。

二、斷路器拒分故障

　　結合停電，對萬全站變電設備及串補裝置進行清掃檢修。在對500kv斷路器進行檢修時，發現#5053A相在操作過程中未能正常分閘，80s后A相開關跳開。

1、故障的查找

　　在對#5053開關A相拒分原因分析檢查時發現B相同樣也出現分后即合。把開關控制回路斷開，通過手動操作，A、B兩相分后即合現象仍存在，確定斷路機構故障主要原因是拒分，其中B相在操作幾次后又恢復正常，A相雖經多次操作故障仍然存在。對A相一級閥解體檢查發現，合閘一級閥內油泥較多，閥桿上存在銹跡，閥桿在閥體內動作不暢。隨后對B、C兩相一級閥解體檢查，B相油污銹跡較A相輕，閥桿動作沒有明顯卡澀，C相油污最少，閥桿動作較為靈活。將閥體用汽油注冊清洗后重新安裝試驗，故障消除。

2、原因分析  　　因合閘一級閥積污嚴重，致使行動不暢，合閘操作后不能機械復位 ，閥系統始終處于合閘狀態，分閘操作后斷路器立即進行合閘操作，開關拒分。如果分閘命令未及時取消，分閘閥繼續執行分閘命令，斷路器發生連跳。

　　對斷路器液壓機構進行解體大修時發現，液壓油箱內可見積水，液壓油劣化嚴重，儲氮筒內部銹蝕嚴重，閥體有部分銹蝕，油路及油箱中油泥、鐵銹等雜質較多。由此可看出，設備在安裝時工藝控制不嚴，液壓機構充氮及注油時未能對油箱及儲氮筒進行干燥處理，致使液壓油水分超標，并發生劣化，閥體在潮濕環境中銹蝕，最終導致閥體卡澀不能復位，開關拒動或連跳。

3、改造措施

　　為保證設備安全運行，對8臺斷路器安排液壓機構大修。目前已完成4臺，因氣候原因暫時不能進行大修的另4臺進行了換油處理，并清洗閥體。檢修后效果良好。

三、斷路器本體缺陷

1、 斷路器罐內支持瓷瓶斷裂故障

萬全變二期工程在完成#5031開關安裝，調試試驗時B相接觸電阻無法測量，即確定為斷路器本體故障。隨后解體檢查，發現罐體內支持絕緣子斷裂，滅弧室受撞擊損壞嚴重。返廠檢修確定故障原因為滅弧室中變直機構安裝時尺寸發生偏差，機構拐臂撞擊機構室擋板致使支持絕緣子受力斷裂。據廠家要求，機構室變直機構拐臂間隙在分閘位置時與機構擋板間隙應為2-3mm，但解體實測時發現兩個拐臂間隙尺寸均為零。因尺寸偏差，致使設備在分閘時原本應由液壓機構工作缸承受25T的分閘操作用力轉由變直機構擋板承受，并將此力直接傳遞并作用于中間支持絕緣子，廠家計算其產生的彎曲力矩高達100KNm，造成變直機構擋析板撞擊變形，絕緣子斷裂，動觸頭下沉；在隨后的合閘操作過程中，下沉的動觸頭撞擊兩側靜觸頭，造成兩端絕緣子相繼斷裂，動靜觸頭損壞 。  2、 采取措施

　　對于一期工程運行的8臺斷路器，因已經過多次操作的考驗；存在同類缺陷的可能性不大，故對這8臺開關不做檢查；對于同批次產品，仍有可能存在相同問題，需要逐相進行核查。方法如下：①使設備用液壓慢分的方法處理分閘狀態；②打開機構室端蓋，拆下至拐臂處軸銷；③做好標記后用外力使拐臂向分閘方向轉動，如拐臂能夠轉動且水平行程＞1.5 mm 為產品合格，否則需要對設備進行解體檢查。隨后在設備送電前對同批次產品進行逐相檢查，未發現同類問題。

四、罐體內壓氣缸鍍銀層脫落造成閃絡事故

　　豐萬I線電流差動保護C相動作，#5053、#5052C相跳閘，20ms后，萬沙線短引線保護動作，#5052、#5051開關三相跳閘，同時閉鎖#5052開關重合閘，#5053開關重合成功。

1、 現場檢查及原因分析

　　根據豐萬I線線路保護、萬沙線#5051、#5052短引線保護同時動作，及#5051、#5052保護的錄波圖記錄(在#5052、#5053C相跳閘后，#5051、#5052C相仍存在故障電流，并有助增現象)，經分析，初步認定故障點在二者保護范圍的交叉部分，即#5052開關本體。  　　根據事故情況，對保護范圍的一次設備(包括瓷瓶、導線、絕緣子串、架構等)外觀進行了檢查；對萬沙線短引線保護二次回路進行了檢查，均未發現異常，對#5052進行了部分項目試驗，試驗結果未見異常。后邀請華北電科院對故障相進行SF6氣體中SO2含量定性測試，發現∮(SO2)嚴重超標，判斷為本體內部發生電弧放電。對#5052C相進行解體檢查情況如下：①斷路器東側(非機構測，下同)動觸頭屏蔽罩下部有放電痕跡；斷路器開關筒下部有放電痕跡；②斷路器東側動、靜觸頭有放電痕跡；東側動觸頭噴口有熏黑痕跡；③開關筒內有金屬鍍層殘留物。判定斷路器在合閘焊東側動觸頭屏蔽罩下部對開關筒放電，造成斷路器內部故障，保護動作將#5052、#5053切開時，因開關筒內接地故障未消除，I母線經#5051給#5052供電使開關主動靜觸頭在打開時拉弧，主動靜觸頭部分燒傷。#5052斷開后，#5052內部電弧失電熄滅。可確定開關筒下部金屬鍍層殘留物是造成開關內部故障的直接原因，因現場不具備檢修條件，將斷路器C相返廠解體。

2、 返廠大修  　　廠家對設備解體檢查，發現非機構側動觸頭壓氣缸內部鍍銀層脫落嚴重，開關筒及屏蔽罩內存在大量鍍銀層碎屑。經討論后確定：壓氣缸內部鍍銀層質量不佳，脫落后由噴口噴出，使屏蔽罩與罐體絕緣擊穿，造成斷路器內部故障。

　　廠家對鍍銀層脫落原因分析解釋：斷路器內部壓氣缸為鋁質，通過先鍍銅后鍍銀的工藝以保證載流能力。電鍍前壓氣缸原件需抽樣調查酸洗，以保證鍍層質量。如電鍍前表面處理不到位，可能會引起鍍層脫落。2000年以前，廠家只對壓氣缸鍍層厚度檢查而不進行附著力檢查，2000年后新增高溫附著力檢查。#5052系1998年產品。

　　故障處理：①更換了鍍層脫落的壓氣缸，并對另一只壓氣缸進行高溫附著力試驗，未發現問題；②更換了燒損的屏蔽罩；③將有熏黑痕跡的噴口進行打磨，并作耐壓試驗；④對開關罐罐體燒傷部分打磨噴漆；⑤更換部分有燒灼痕跡的電容；⑥對動靜觸頭打磨處理。設備修后在變電站現場按新設備投運進行交接試驗，全部試驗項目合格。

五、結語

　　萬全變電站一期工程安裝的8臺500kv斷路器均為1998年產品，因制造工藝相同，8臺斷路器的48個噴口中仍有可能存在相同問題。為保證設備運行安全，我公司決定結合機構大修，由廠家配合對這批斷路器抽相開蓋檢查，現已對4臺進行了檢修，并抽取了其中的8相本體進行開蓋檢查，未發現任何問題。上述缺陷分析可看出，這些設備缺陷頻繁發生的主要原因，除元器件的設計、材質、加工工藝和精度、密封件質量、清潔度和裝配質量等方面存在問題外，全面質量管理和質量控制不夠嚴謹是造成設備故障率偏高的主要原因。